循環(huán)流化床鍋爐型號YG是什么意思？

【專家解說】：. YG-75/3.82-M循環(huán)流化床鍋爐的結(jié)構(gòu)簡介
YG-75/3.82-M循環(huán)流化床鍋爐是中溫中壓流化床鍋爐，鍋爐本體由燃燒設(shè)備，給煤裝置，床下點火裝置，高溫旋風(fēng)分離器和返料裝置，水冷系統(tǒng)，過熱器，省煤器，空氣預(yù)熱，鋼架，平臺扶梯，爐墻等組成
流化床布風(fēng)板采用水冷布風(fēng)板結(jié)構(gòu)，有效面積為7.7㎡布風(fēng)板布置了665只風(fēng)帽，布風(fēng)板上風(fēng)帽間填保溫混凝土和耐火混凝土。
空氣分一次風(fēng)及二次風(fēng)，一、二次風(fēng)之比為60：40。一次風(fēng)從爐膛水冷風(fēng)室兩側(cè)進(jìn)入，經(jīng)布風(fēng)板風(fēng)帽小孔進(jìn)入燃燒室，二次風(fēng)在布風(fēng)板沿高度方向分三層進(jìn)入，布風(fēng)板上布置了兩個Ø 159的放渣管，采用間斷性放渣。
爐前布置了三臺埋刮板給煤裝置，煤通過落煤管進(jìn)入燃燒室。落煤管上布置有播煤風(fēng)，以防給煤堵塞。
采用水冷布風(fēng)板，油槍床下點火技術(shù)。油槍在床下預(yù)燃室內(nèi)燃燒，然后和冷空氣混合成低于600℃的高溫?zé)煔?，再?jīng)風(fēng)室進(jìn)入燃燒室加熱物料，點火初期為了預(yù)熱鍋爐本體，可調(diào)節(jié)較低的鍋爐溫度，然后視料層溫度逐漸調(diào)高溫度。
鍋爐高溫旋風(fēng)分離裝置，分離裝置布置在爐膛出口，分離器入口煙溫900℃在分離器下部布置了返料裝置，分離下來的物料經(jīng)返料裝置送回爐膛。
2. YG75/3.82-M型循環(huán)流動化床鍋爐冷態(tài)調(diào)試
2.1 機翼側(cè)風(fēng)裝置的標(biāo)定
分別根據(jù)網(wǎng)格法，用標(biāo)準(zhǔn)皮托管對一次風(fēng)總風(fēng)量機翼測風(fēng)裝置，一次風(fēng)甲側(cè)風(fēng)量機翼測風(fēng)裝置，一次風(fēng)乙側(cè)風(fēng)量機翼測風(fēng)裝置，二次風(fēng)總風(fēng)量機翼測風(fēng)量，二次風(fēng)甲側(cè)風(fēng)機翼側(cè)風(fēng)裝置，二次風(fēng)乙側(cè)風(fēng)機翼側(cè)風(fēng)裝置進(jìn)行標(biāo)定，標(biāo)定結(jié)果如下：
名稱 標(biāo)定系數(shù)
一次風(fēng)總風(fēng)機翼測風(fēng)裝置 0.954
一次風(fēng)甲側(cè)風(fēng)量機翼測風(fēng)裝置 0.933
一次風(fēng)乙側(cè)風(fēng)量機翼測風(fēng)裝置 0.925
二次風(fēng)總風(fēng)機翼測風(fēng)裝置 1.159
二次風(fēng)甲側(cè)風(fēng)機翼測風(fēng)裝置 1.315
二次風(fēng)乙側(cè)風(fēng)機翼測風(fēng)裝置 1.355
2.2 鍋爐送風(fēng)系統(tǒng)的密封性檢查
采取正壓法和負(fù)壓法對鍋爐送風(fēng)系統(tǒng)進(jìn)行了密閉性檢查，根據(jù)檢查情況，除以級空預(yù)器后右側(cè)外，沒有明顯漏風(fēng)，經(jīng)處理后，鍋爐密閉性基本滿意。
2.3 布風(fēng)板空阻力試驗
根據(jù)DCS系統(tǒng)顯示的標(biāo)態(tài)流量計算布風(fēng)板阻力的公示如下：
首先將DCS顯示的一次總風(fēng)流量乘以標(biāo)定的結(jié)果1.159，得到實際的流量Qn，然后用下面的給出的擬和公式進(jìn)行計算：
公式： △P=3.85609×10-6Q2n(273+t/7.5Pj+760)
其中：p---布風(fēng)板阻力pa
Qn--實際標(biāo)態(tài)流量Nm3/n
&--熱風(fēng)溫度℃
PJ--風(fēng)箱靜壓KPa
2.4 料層阻力試驗
該試驗可確定冷態(tài)臨界流化風(fēng)量，點火啟動時所需微沸騰工況下風(fēng)量和熱態(tài)運行最小風(fēng)量。
試驗分三個料層厚度進(jìn)行，分別為 290 mm、400 mm和 500 mm。所鋪底料為沸騰爐渣。由于布風(fēng)板為V型結(jié)構(gòu)，鋪平底料后，料層前、后部略薄，中間略厚，料層厚度是指其平均厚度。底料粒度為 0～8 mm。
試驗方法：堵住 2 個返料器下料口，防止風(fēng)從回料系統(tǒng)短路反竄。啟動引風(fēng)機和一次風(fēng)機，找出各擋板開度下一次風(fēng)量與料層差壓的對應(yīng)關(guān)系。該料層差壓在微機顯示為布風(fēng)板阻力與物料阻力之和。
控制一次風(fēng)機擋板開度為0，5%，10%，15%，20%……100%，每開大5%為一檔，以引風(fēng)機開度維持爐膛負(fù)壓-30 Pa左右。現(xiàn)以400 mm料層厚度為例描述從爐門觀察到的現(xiàn)象。
一次風(fēng)機擋板開度為 0 時，床面無氣泡；開度為5%時，前、后床面出現(xiàn)小氣泡，中間無氣泡；開度為10%時，前、后床面出現(xiàn)大氣泡，中間仍無氣泡；開度為15%時，前、后床微沸騰，中間床面出現(xiàn)小氣泡；開度為20%時，前、后床面劇烈沸騰，中間出現(xiàn)大氣泡；開度為25%時，前、后床沸騰高度近500 mm，中間微沸騰，此時一次風(fēng)量29880 m3／h，；開度為30%時，整個床面沸騰均勻，沸騰高度500 mm，此時風(fēng)量36600 m3／h，由此可見，點火啟動時一次風(fēng)量在25000～30000 m3／h為宜。開度為35%時，整床沸騰高度600～700 mm，開度為40%時，沸騰高度1000 mm，用耙子試探，還有部分死料；一次風(fēng)機擋板開度為50%時，沸騰高度1.2 m，已沒有死料，此時一次風(fēng)量40000 m3／h，由繪制的曲線圖上可以看出，從此點開始，風(fēng)量增大，差壓增長變緩，此風(fēng)量即為冷態(tài)臨界流化風(fēng)量。正常運行時的良好流化風(fēng)量要與冷態(tài)臨界流化風(fēng)量大致相等或略低。運行中最小風(fēng)量約為冷態(tài)臨界流化風(fēng)量的一半。
三種料層厚度(500mm、400mm、290mm)差壓特性試驗曲線如圖所示。

2.5 布風(fēng)板均勻性檢查
布風(fēng)均勻性試驗是為了檢驗風(fēng)帽安裝質(zhì)量，保證運行中流化的均勻性。冷態(tài)試驗前檢查風(fēng)帽小孔，發(fā)現(xiàn)十幾個孔堵塞，已全部疏通。在各料層厚度差壓試驗結(jié)束后，迅速關(guān)閉引風(fēng)機及一次風(fēng)機入口擋板，觀察床面發(fā)現(xiàn)，料層在布風(fēng)板上的分布平整，無明顯凹陷和凸出，可認(rèn)為布風(fēng)均勻。
2.6 返料器冷態(tài)試驗
該爐返料風(fēng)管道由一次風(fēng)預(yù)熱器第一級送入小流化床風(fēng)室，以保證足夠高的壓頭。
在鍋爐試運行之前，需做返料器的冷態(tài)試驗，具體步驟：在爐膛內(nèi)流化床上鋪有大于點火時料層厚度的爐料，光啟動引風(fēng)機、一次風(fēng)機，使?fàn)t膛處于流化狀態(tài)，此時爐膛出口負(fù)壓保持較高值。通過觀察孔觀察返料料眼處堆積到觀察孔處的下落細(xì)灰，調(diào)整一次風(fēng)、引風(fēng)，維持爐膛負(fù)壓-30 Pa左右，緩慢開啟返料器風(fēng)量控制閥，通過觀察孔觀察細(xì)灰的下落，如果細(xì)灰下落，則表明此時返料器開始返料，如果細(xì)灰還在繼續(xù)堆積，則表明小風(fēng)室風(fēng)壓不夠，此時應(yīng)繼續(xù)加大一次風(fēng)量及小風(fēng)室風(fēng)壓，直到通過觀察孔觀察細(xì)灰不堆積為止，此時記下返料器開始返料的風(fēng)壓最低值，正常運行中返料風(fēng)壓應(yīng)不低于此值。該爐在鋪 500 mm厚底料時，最小返料器風(fēng)室風(fēng)壓為 4.7 kPa，一次風(fēng)量42 000 m3／h。
2.7 給煤機轉(zhuǎn)速與給煤量關(guān)系
該爐配3臺埋刮板給煤機，配調(diào)速電機及減速機，置于爐前。試驗采用稱重法，試驗時選擇給煤機幾個速度檔：50 r／min、100 r／min、200 r／min和300r／min。在爐膛內(nèi)將給煤收集，計算給煤速度，可得轉(zhuǎn)速與給煤量的對應(yīng)關(guān)系，該關(guān)系是一條直線，如圖所示。通過圖7并根據(jù)運行時給煤機轉(zhuǎn)速可計算出燃煤量。

3. YG75/3.82--M循環(huán)流化床鍋爐的熱態(tài)調(diào)試
在燃燒調(diào)整之前，首先進(jìn)行了預(yù)備性熱平衡實驗對鍋爐的燃燒情況和熱效率進(jìn)行了測試，并作為燃燒調(diào)整的對比依據(jù)。
3.1 返料器運行的優(yōu)化調(diào)整
對于采用高溫分離器的循環(huán)流化鍋爐，其返料高溫較高一般控制返料溫度高于床溫20℃--30℃，可以保證鍋爐穩(wěn)定燃燒，同時起到調(diào)整燃燒的作用，但過高的返料溫度容易造成返料器內(nèi)結(jié)焦，特別是在燃用較難燃的煤或一次風(fēng)量過大時，因為存在后燃情況，溫度控制不好，極易發(fā)生結(jié)焦，所以我們通過對給煤量以及返料風(fēng)量的調(diào)節(jié)控制返料溫度最高不能超過1000℃
3.2 風(fēng)量的調(diào)整
對風(fēng)量的調(diào)整原則是在一次風(fēng)量滿足流化的前提下，根據(jù)過熱器出口氧量相應(yīng)的調(diào)節(jié)二次風(fēng)量，一般控制在3---6%左右。如果過量空氣系數(shù)過大，會增加鍋爐的排煙熱損失，如果過小又會引起燃燒不完全，增加化學(xué)不完全燃燒和機械不完全燃燒熱損失。
3.3 床溫的調(diào)整
在鍋爐運行中，當(dāng)料層發(fā)生變化時，可通過給煤量，一次風(fēng)量及送回燃燒完的返料量，調(diào)整床溫在控制范圍之內(nèi)，如果床溫超過1000℃時，應(yīng)適當(dāng)減少給煤量，相應(yīng)增加一次風(fēng)量，是料層溫度降低，如果料層低于800℃時，應(yīng)首先檢查是否有斷煤現(xiàn)象，并適當(dāng)增加給煤量，減少一次風(fēng)量，使料層溫度升高。
3.4 爐膛差壓，料層差壓的調(diào)整
爐膛差壓式一個反應(yīng)爐膛內(nèi)固體物料濃度的參數(shù)，通過返料量的多少來控制，一般控制在500—800Pa同時可以通過爐膛差壓監(jiān)視返料器是否正常工作，在正常運行過程中，如果物料停止循環(huán)，則爐膛差壓會突然降低料層差壓則是放映料層厚度的參數(shù)，一般控制在7000——9000Pa之間，料層厚度的大小會直接影響鍋爐的流化質(zhì)量，可以通過放渣管來調(diào)節(jié)爐膛差壓的大小。
4. 存在的問題及對策
4.1 斷煤問題
投產(chǎn)初期，我們發(fā)現(xiàn)多次出現(xiàn)燃煤在落煤口堵塞現(xiàn)象，造成斷煤，嚴(yán)重影響鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運行。經(jīng)觀察發(fā)現(xiàn)問題，播煤風(fēng)采用二次風(fēng)，一是點火初期二次風(fēng)不投入，二是二次風(fēng)壓頭低在落煤口形成不了負(fù)壓，造成堵煤，因此我們把播煤風(fēng)由二次風(fēng)改為一次風(fēng)，經(jīng)過改造，堵煤問題迎刃而解。
4.2 放渣管與布風(fēng)板鏈接處漏風(fēng)
由于放渣管與水冷布板膨脹原因，運行一個階段以后放渣管連接處出現(xiàn)漏風(fēng)現(xiàn)象，嚴(yán)重時造成停爐。發(fā)現(xiàn)這個問題以后，我們經(jīng)多方考察實踐，最后確定加裝膨脹節(jié)，徹底杜絕了漏風(fēng)現(xiàn)象。
4.3 返料器堵塞
試運初期，由于放渣人員經(jīng)驗不足，放渣采用間斷放渣，放渣時放渣量過大，導(dǎo)致料層過薄，一次風(fēng)阻力減小，一次風(fēng)穿透料層，一次風(fēng)量急劇增加，致使返料風(fēng)減少，返料不流化，使U型返料閥堵塞，造成返料器堵塞。因此，最好連續(xù)放渣，要根據(jù)料層差壓調(diào)整放渣量，保證一次風(fēng)和返料風(fēng)運行正常，防止返料器堵塞。
4.4 爐床結(jié)焦
循環(huán)流化床鍋爐正常運行時爐膛溫度一般控制在850--950℃左右。實際操作運行中，不論在點火升溫階段還是正常運行階段，都有可能引起結(jié)焦事故。一旦發(fā)生結(jié)焦，將嚴(yán)重影響鍋爐設(shè)備的安全經(jīng)濟(jì)運行，且打焦時易損壞布風(fēng)板、風(fēng)帽、爐墻及水冷壁管等部件。: b* h( h8 g& T/ u v8
結(jié)焦主要分高溫結(jié)焦和低溫結(jié)焦兩種型式。高溫結(jié)焦是點火升溫階段經(jīng)常發(fā)生的事故，升溫時燃煤發(fā)生爆燃，造成床溫迅速升高，當(dāng)溫度達(dá)到灰熔點以上時，使?fàn)t膛結(jié)成一個整體的焦塊表面。在正常運行過程中，若料層厚度控制不當(dāng)或給煤機與風(fēng)機自動調(diào)節(jié)不好，或配風(fēng)閥開度過大、過猛，導(dǎo)致分離器分離下來的大量高溫灰進(jìn)入爐膛而引起超溫而結(jié)焦。低溫結(jié)焦一般發(fā)生在點火升溫階段，如果底料過薄且不均勻，煙煤撒播不當(dāng)，易在局部形成高溫，此時流化風(fēng)量少，熱量傳遞不及時，局部會形成焦塊。- \6 @%
實踐表明，影響循環(huán)流化床鍋爐結(jié)焦的主要因素有以下幾點：
1.爐膛溫度過高，超過燃料煤灰熔點溫度；, X. [4 y5 {/ `6 `1 e: _4 H
2.料層太厚或不均勻，造成流化風(fēng)量過大或過??；4 f* \* y o# r- o
3.點火底料厚度及熱值、入爐煤粒度、灰熔點值等；. ]# F; P, s, C N6 t5 c" w
4.工人操作水平，工廠自動化程度高低，儀表指示的正確性。* y" |6 J S, h+ l5
點火升溫階段，可燃物要在很短的時間內(nèi)著火燃燒，易造成床溫迅速上升而進(jìn)入爆燃階段，此階段底料本身的吸熱量遠(yuǎn)小于放熱量，多余的熱量如果不及時被風(fēng)帶走，勢必造成床內(nèi)結(jié)焦。因此，控制爆燃成為點火升溫中必不可少的一項重要手段。. B8 G2 T& A8 v
如果點火底料熱值過高，爆燃期溫升加快，爆燃時間延長。因此一旦發(fā)現(xiàn)爆燃期溫升速度很快，應(yīng)及早停油槍。另外，根據(jù)爆燃初期溫升速度趨勢及早調(diào)整風(fēng)量對控制爆燃也很重要。點火成功后，分離裝置投入，帶負(fù)荷時隨時觀察回料管內(nèi)循環(huán)灰量的大小及床溫變化情況。根據(jù)操作經(jīng)驗，應(yīng)嚴(yán)格控制料層厚度，掌握適當(dāng)?shù)姆呕視r間。放灰時可根據(jù)燃料性質(zhì)、負(fù)荷、床溫波動來控制，防止返料灰進(jìn)入爐膛太多而引起床溫?zé)o法控制而結(jié)焦。在鍋爐正常爐內(nèi)壓火時，應(yīng)嚴(yán)格避免爐內(nèi)進(jìn)入冷風(fēng)，冷風(fēng)的進(jìn)入可能造成未燃燒的可燃物燃燒而局部超溫結(jié)焦。
總之，控制穩(wěn)定的床層溫度，是防止?fàn)t內(nèi)結(jié)焦的關(guān)鍵，而影響爐溫的因素主要是燃料發(fā)熱量、風(fēng)量及返料量等。實際運行中燃料的品質(zhì)會經(jīng)常發(fā)生變化，即使給煤量不變也會引起床溫的變化。另外，入爐煤粒度的變化會引起返料量的變化。在負(fù)荷不變時，風(fēng)量增大，床溫也將發(fā)生變化（在床壓一定的情況下床溫下降）。為了保證運行中床溫穩(wěn)定在900℃±50℃之間，一般可不通過改變循環(huán)量來控制，而主要是通過風(fēng)量和煤量進(jìn)行控制。穩(wěn)定負(fù)荷運行時，可在小范圍內(nèi)改變風(fēng)量和煤量或同時改變風(fēng)量和煤量來調(diào)節(jié)床溫，床溫高時，減煤或增風(fēng)，床溫低時，減風(fēng)或增煤。鍋爐滿負(fù)荷運行時，風(fēng)量一般可保持不變，床溫波動時，通?？梢酝ㄟ^改變給煤量來穩(wěn)定床溫。! B1 t: @# I" G+ y8 \1 F5
5.結(jié)束語
循環(huán)流化床作為一種新型燃燒技術(shù)，近年來在我國得到長足的發(fā)展，顯示了循環(huán)流化床鍋爐的強大生命力，循環(huán)流化床鍋爐和煤粉爐相比，在安裝上沒有太大區(qū)別。區(qū)別重點在燃燒、回料和排渣三個方面。因此要保證循環(huán)流化床鍋爐高效、穩(wěn)定運行，必須在加強冷態(tài)調(diào)試的同時，在熱態(tài)階段，針對燃燒，回料和排渣三個方面，有重點并采用科學(xué)手段進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整試驗，從而保證循環(huán)流化床鍋爐的正常運行。