用焓濕圖計算混風(fēng)焓值52.2，露點焓值30.7，冷量是72.885需要多少匹的空調(diào)

實驗室和模擬數(shù)據(jù)來評估所提出的摩托羅拉在表3中列出。一個輸入矩陣/模擬實驗室和與相應(yīng)的經(jīng)營數(shù)據(jù)在數(shù)據(jù)輸出條件
兩個入口條件，其中包括運(yùn)行的熱交換輪是在0和10轉(zhuǎn)8（8）本表中的設(shè)置給定的結(jié)果。
 
由于試驗計劃下，初步化驗數(shù)據(jù)處理主要采取了邊突出重點，不要求嚴(yán)格的測量方留下的再生條件下，用于計算的“理想”再生出口狀況分析方法的制定。這個理想的再生出口溫度和露點（濕球溫度）的計算假設(shè)在進(jìn)口和出口更嚴(yán)格控制的過程中空氣流（PI和小三的測量上圖1）是準(zhǔn)確和有效的，足以作為使用根據(jù)計算出的條件應(yīng)該是什么再生，如果能源和質(zhì)量守恒的假設(shè)。
 
只有干燥劑輪，節(jié)能交易要求，在穩(wěn)態(tài)運(yùn)行條件時，這一數(shù)據(jù)是采取跨越Ahproccss更仔細(xì)衡量
過程流（圓周率至小二）必須等于一個/ / rcgCn。在整個再生方（R4的1.0）在干燥的空氣質(zhì)量流量相當(dāng)于率。工藝空氣離開除濕機(jī)和輪會
較溫暖的空氣流來，因為水在去除其汽化潛熱除濕賦予在一個溫度升高的形式在空氣中。數(shù)據(jù)時采取的熱量
恢復(fù)車輪不轉(zhuǎn)動后，沒有給予相關(guān)的空間不均勻性的測量不確定因素除濕輪的過程禁區(qū)情況的準(zhǔn)確指標(biāo)。
（Jalalzadeh -阿扎爾，等1998年）在本實驗中，該再生空氣加熱到190 °正是樓（87.8℃）之前進(jìn)入除濕輪加進(jìn)風(fēng)口的再生條件的精確測量知識，建立了一個可計算國家在R3的點條件，在進(jìn)入之前就再生方面的轉(zhuǎn)輪。
 
知在點r3的絕對焓值，在焓需要平衡conditoned方的變化和量的水分被添加到再生流達(dá)到質(zhì)量平衡允許的空氣狀態(tài)點在R5的條件明確計算的變化。在R3的條件是相同的，當(dāng)在湯頓熱回收輪不轉(zhuǎn)。直接蒸發(fā)冷卻器的再生空氣流。圖2，是活躍在這些實驗。
 
當(dāng)熱回收輪的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)10時，在R3的條件可以計算承擔(dān)熱交換器的車輪，這是建立在以前的工作（Jalalzadeh，阿扎爾，一熱效率值的0.84等人，2000年）。知道在入口及出口的除濕輪，并假設(shè)等效質(zhì)量流率的絕對焓許可證
計算“絕對除濕輪效益”相結(jié)合的潛在的，明智的效力（公式2）。 “絕對除濕輪效益”，英鎊，這也可以
用來估計在點R5的如公式2所示的條件?？上驳氖牵瑘蟾嬲f，這種良好的協(xié)議是與“有節(jié)制”和再生出口值計算，只看到
測量結(jié)果被用來計算測試結(jié)果和系統(tǒng)容量的結(jié)果，后續(xù)的驗證。再生的模型數(shù)據(jù)，計算出該條件
方法但是，由于該模型沒有提供這些結(jié)果。
 
此外，從R3的焓變化與空氣質(zhì)量流量為R4的共同使我們能夠解析計算所需的最低能量加熱再生空氣流thel90 ° F
（87.8℃）再生溫度為這些實驗中使用。這種計算可以作為對實驗測量再生熱量輸入速率檢查。
 
Enthalpv /馬斯平衡的思考
理想情況下，能量和質(zhì)量守恒的法律是可以應(yīng)用在熱平衡和質(zhì)量平衡計算表格，這樣的熱力系統(tǒng)的分析，以作為對實驗測量和測試過程質(zhì)量內(nèi)部檢查。一個橫跨焓變的概念圖一熱，再生，干燥劑的喜歡在這里一試除濕系統(tǒng)如圖3所示。在比較本圖，在圖2所示的一，請注意，直接蒸發(fā)冷卻裝置，這是在本除濕系統(tǒng)再生空氣路徑組成部分，是不是因為在這些測試中使用的復(fù)雜性將造成熱與質(zhì)量平衡的考慮。