基于氨空混和技術的SCR脫硝系統(tǒng)氨耗量控制

大氣網(wǎng)訊:摘要：為保證NOx排放值滿足超低排放要求，許多燃煤機組選擇性催化還原（SCR）脫硝系統(tǒng)存在還原劑加入過量的現(xiàn)象，這不僅會造成氨逃逸量超標增加運行成本，還影響到空氣預熱器、除塵器等后續(xù)設備的正常運行。為此，本文從氨空混合的角度出發(fā)，借助計算流體動力學（CFD）軟件數(shù)值模擬，探究加裝氨空混合器、優(yōu)化母管聯(lián)箱尺寸及采用流場分區(qū)混合對機組SCR脫硝系統(tǒng)氨耗量影響。在某300MW機組采用上述技術進行改造后，機組氨耗量降低約37.8%，每年節(jié)省液氨采購成本68.79萬元，經(jīng)濟效果顯著。

選擇性催化還原（SCR）技術被廣泛應用于燃煤機組煙氣脫硝處理，其原理是在催化劑的作用下，NOx與還原劑發(fā)生氧化還原反應，生成氮氣和水，達到脫除NOx的作用。

過量噴入還原劑會增加NOx氨逃逸量，這一方面會增大設備安全隱患，造成空氣預熱器（空預器）堵塞，除塵器糊袋掛灰等問題；另一方面會增加運行成本，如引風機電流增大、液氨采購費用增加等。實際生產(chǎn)中部分電廠的入爐煤質較差，含硫量過高，空預器堵塞已成為普遍現(xiàn)象和亟待解決的難題。所以優(yōu)化還原劑噴入過程，在保證排放標準的前提下盡可能減少還原劑噴入量，具有巨大的經(jīng)濟意義和應用前景。以往對于優(yōu)化噴氨量的研究大多從自動控制方面入手。本文結合實際問題，從噴氨混合系統(tǒng)和流場優(yōu)化兩方面對噴氨量進行優(yōu)化。

1理論氨耗量計算

理論氨耗量是根據(jù)脫硝系統(tǒng)設計邊界條件所計算出來的氨耗量，也是本文氨耗量優(yōu)化的最終理想目標。本文以液氨為還原劑，液氨蒸發(fā)成氣態(tài)后經(jīng)供氨管道注入稀釋風管，同稀釋風混合后送至母管聯(lián)箱，再經(jīng)噴氨支管由噴嘴進入煙道。

根據(jù)反應式(1)，NOx和NH3的理論當量比（氨氮摩爾比）為1，因此可以根據(jù)理論煙氣量和進、出口的NOx質量濃度計算出理論液氨耗量：

但受反應速率、煙氣混合等因素影響，實際運行中氨氮摩爾比會比理論值1要稍高：

式中R為實際氨氮摩爾比，通常取1.05。

2加裝氨空混合器對氨耗量的影響

考慮到安全性，要求純氨氣進入稀釋風管道后稀釋到5%體積分數(shù)以下。此外為了保證各支管的噴氨調節(jié)性能一致，希望各支管氨量盡可能一致。部分機組的設計是將氨管道直接插入到稀釋風管道內，且稀釋風管道內無氨空混合器。實際上僅憑管內氣流自身混合及組分擴散無法實現(xiàn)氨與空氣的均勻混合，需借助混合設備。對此，本文通過數(shù)值模擬的方法，比較安裝西安熱工研究院有限公司生產(chǎn)的氨空混合器前后稀釋風管道內氨組分的分布特性。該CFD模型計算范圍為自注入口上游1m到氨空混合器下游9m間的管道。為分析氨的分布情況，管道每間隔0.5m設置1處監(jiān)測面，共計18處。CFD模型計算采用壓力基求解器、Standard k-ε雙方程、壓力-速度耦合、SIMPLE算法、質量入口邊界條件，選用組分運輸模型來模擬NH3等組分的混合。該模型網(wǎng)格數(shù)為3.2萬，最大扭曲度小于0.85。計算結果與網(wǎng)格數(shù)分別為6.5萬和9.2萬的模型計算結果一致。

模擬計算得到加裝氨空混合器及其混合距離對氨質量濃度分布的影響如圖1所示。由圖1可知：加裝氨空混合器時，隨著混合距離的增加，管道內氨分布均勻性會逐漸提高；未加裝氨空混合器的管道在距注入口9m處氨質量濃度相對標準偏差高達58.5%，而加裝了氨空混合器的管道在距注入口5m處氨質量濃度相對標準偏差已降至4.0%。

圖1配置氨空混合器及其混合距離對氨質量濃度分布的影響

圖2對比了有無加裝氨空混合器2種布置情況下距注入口5m處氨質量濃度分布云圖。

圖2距注入口5m處氨體積分數(shù)分布云圖

由圖2可見，加裝混合器后整個斷面內氨質量濃度分布均勻，而未加裝氨空混合器斷面內氨質量濃度主要集中在靠近注入口一側的區(qū)域，這就意味著遠端側支管內氨質量濃度必然過低。

如果噴氨格柵前NOx質量濃度沿聯(lián)箱內氨空混合氣流動方向呈近端低遠端高分布，則遠端側噴氨支管內氨質量濃度過低，即便噴氨支管手動閥門全開，也會導致該區(qū)域NOx脫除量有限。為了保證出口NOx質量濃度達標，只能加大噴氨量。從節(jié)約氨耗量和實現(xiàn)氨質量濃度分布均勻角度考慮，加裝氨空混合器非常必要。氨氣和空氣經(jīng)氨空混合器后進入聯(lián)箱，再通過若干組并聯(lián)的噴氨格柵支管進入SCR反應器。

3聯(lián)箱直徑對噴氨支管流量的影響

整個噴氨系統(tǒng)需考慮局部阻力系數(shù)和管道沿程阻力系數(shù)的影響，其中前者的影響大于后者。通常噴氨格柵外各支管的尺寸和布置形式一致，因此各支管的沿程阻力系數(shù)接近。氨空混合氣體從聯(lián)箱進入各支管屬于大流通域突變到小流通域，局部阻力系數(shù)與支管截面面積和聯(lián)箱截面面積的比值成正比。

以300MW機組為例，建立了從母管聯(lián)箱到噴嘴之間的CFD模型。每個聯(lián)箱上引出10只噴氨支管，每只支管中部設置1個流量監(jiān)測面。模型網(wǎng)格數(shù)分別為11萬、14萬和17萬時計算結果一致，通過網(wǎng)格無關性驗證。模擬計算得到3種不同直徑的聯(lián)箱對噴氨格柵支管流速的影響，結果如圖3所示。其中，A聯(lián)箱直徑為406mm，B聯(lián)箱直徑為273mm，C聯(lián)箱直徑為219mm。

圖3聯(lián)箱尺寸對噴氨格柵支管流量的影響

由圖3可知，聯(lián)箱的直徑越大，氨空混合系統(tǒng)的全壓差越小，各個支管出口的流速和壓力分布越均勻，噴氨格柵適應不同負荷不同NOx分布的能力也就越強。如果聯(lián)箱直徑偏小，會造成近端支管氨流量偏低，若該支管對應煙道內該區(qū)域NOx質量濃度過高，且調小其余噴氨支管蝶閥開度后氨流量仍無法滿足，則只能增大總噴氨量。但聯(lián)箱直徑也不宜過大，否則經(jīng)濟性會降低，因此需綜合現(xiàn)場實際布置空間選擇合適的聯(lián)箱直徑。

4流場分區(qū)混合對氨耗量的影響

超低排放標準執(zhí)行后，許多燃煤機組存在氨逃逸過量、空預器堵塞、除塵布袋糊袋等現(xiàn)象，究其原因是SCR脫硝系統(tǒng)入口NOx分布偏差過大，脫硝系統(tǒng)流場設計的均勻性差，噴氨系統(tǒng)不具備適應多負荷變工況能力所致。常規(guī)SCR脫硝系統(tǒng)配套噴氨格柵需每年至少進行1次手動噴氨調整，但是僅能適用于1種工況，當工況變化后各支管的噴氨量與實際入口NOx質量濃度無法匹配，造成噴氨過量或者噴氨量不足。對此，可采用流場分區(qū)混合技術來控制噴氨量優(yōu)化混合過程，最大化降低氨逃逸量，提高SCR脫硝系統(tǒng)的脫硝效率。

4.1分區(qū)混合技術原理

首先在入口煙道內加裝大范圍混合器，降低入口NOx質量濃度分布偏差；然后根據(jù)煙道尺寸截面，將噴氨格柵及其后續(xù)煙道分成2~4個區(qū)，每個分區(qū)內加裝分區(qū)混合器對煙氣進行強烈混合。相鄰分區(qū)的混合器旋向按反向設置，這樣可以實現(xiàn)分區(qū)內煙氣獨立旋轉而分區(qū)間無煙氣互串。分區(qū)混合器作用下煙氣旋轉流線如圖4所示。由圖4可見，進入脫硝催化劑前，盡管各煙氣分區(qū)之間NOx質量濃度存在偏差，但是每個分區(qū)內NOx質量濃度分布均勻。

圖4分區(qū)混合器作用下煙氣旋轉流線示意

此外，還應在催化劑后各煙氣分區(qū)出口加裝巡測煙氣連續(xù)排放檢測系統(tǒng)（CEMS），根據(jù)分區(qū)出口的NOx質量濃度調整各分區(qū)的噴氨量，以實現(xiàn)各分區(qū)內氨氮摩爾比均勻且接近理論值，NOx在高效脫除的同時所用氨量最低。

4.2分區(qū)混合技術應用案例

以某300MW機組超低排放改造為例。改造后該機組SCR脫硝系統(tǒng)存在催化劑磨損嚴重、煙氣流速分布不均、氨耗量大、空預器堵塞等問題。摸底試驗顯示，滿負荷下SCR脫硝系統(tǒng)入口NOx質量濃度平均值為405mg/m3，最大偏差達140mg/m3。

為便于比較分區(qū)混合優(yōu)化前后NOx質量濃度分布情況，引入考核指標S，即首層催化劑入口NOx濃度（體積分數(shù)或質量濃度，下同）與氨濃度的差值。該值定義為SCR脫硝系統(tǒng)理論出口NOx排放質量濃度，可以直接反應NOx脫除的完善程度及還原劑是否過量。為滿足深度減排標準，要求出口NOx質量濃度不超過30mg/m3。如S折算值（NOx排放質量濃度）遠大于30mg/m3，則表明氨量不足，NOx脫除不完善；如S小于0，則表明氨噴入過量。

圖5為原始結構滿負荷工況下首層催化劑前截面S分布云圖，表1為該截面S折算值。由圖5和表1可見，S折算平均值為30mg/m3時，S脫硝最大值為113.3mg/m3，最小值為–120.0mg/m3，此時模擬的氨空混合氣體流量為0.79kg/s（氨體積分數(shù)為5%，下同）。

圖5原始結構滿負荷首層催化劑入口S分布云圖

表1原始結構滿負荷下首層催化劑入口S折算值

對該300MW機組脫硝系統(tǒng)進行CFD數(shù)值建模及分區(qū)混合優(yōu)化設計，模型范圍從省煤器出口到空預器入口間煙道。除噴氨格柵、混合器采用非結構網(wǎng)格外，其余區(qū)域均采用結構化網(wǎng)格，并對關鍵部位加密處理。該模型網(wǎng)格數(shù)量為709萬。表2為分區(qū)優(yōu)化后滿負荷下首層催化劑入口S折算值，該工況下S分布云圖如圖6所示。結果顯示，S折算平均值為30mg/m3時，S脫硝最大值為41.7mg/m3，最小值為–0.3mg/m3?？梢姺謪^(qū)混合優(yōu)化后，NOx分布均勻性較原結構提升效果顯著，另外氨空混合氣流量降為0.56kg/s，理論上分區(qū)混合優(yōu)化后可節(jié)約32.9%的液氨耗量。

圖6分區(qū)優(yōu)化后滿負荷首層催化劑入口S分布云圖

5改造效果

1）本文從加裝氨空混合器、優(yōu)化聯(lián)箱母管尺寸及分區(qū)混合優(yōu)化等氨空混合技術入手，通過提高噴氨均勻性，有效避免了局部NOx脫除效率過低，氨逃逸量增大的情況發(fā)生，從而降低機組的氨耗量。對某300MW機組進行分區(qū)優(yōu)化改造后，在滿足深度減排標準的同時氨耗量較改造前明顯下降，單機平均氨耗量由66.75kg/h降至41.5kg/h，可節(jié)約37.8%，每年單臺機組可節(jié)約液氨209t，節(jié)約液氨采購費68.97萬元。

2）加裝氨空混合器并保證一定混合距離，保證了氨與稀釋風的均勻混合，避免因氨組分混合不均造成的還原劑過噴。

3）優(yōu)化聯(lián)箱母管尺寸，可在兼顧經(jīng)濟性的同時提高各噴氨支管流量的均勻性，避免因氨空混合氣流量不均造成的還原劑過噴。

4）NOx采用分區(qū)混合優(yōu)化技術，在各分內實現(xiàn)氨氮摩爾比均勻分布且接近理論值，保證NOx在高效脫除的同時所用氨量最低，避免因入口NOx分布偏差過大造成的還原劑過噴。